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Inconel690板子鋼產(chǎn)品規(guī)格范圍:直徑3-500mm,長度0.5-12m；
Inconel690板子鋼板產(chǎn)品規(guī)格范圍:厚度0.2-200mm,長1-12米,寬0.5-3m
Inconel690板子圓鋼產(chǎn)品規(guī)格范圍:直徑3-530mm，長度1-12m；
Inconel690板子產(chǎn)品規(guī)格：鍛件、棒材、板材、帶材、環(huán)件、絲材、法蘭等可根據(jù)客戶要求生產(chǎn)
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主營材質(zhì)：201、301、304(0Cr18Ni9)、304L（00Cr19Ni10）、321（1Cr18Ni9Ti）、316（0Cr17Ni12Mo2）、316L（00Cr17Ni14Mo2）、309S（0Cr23Ni13）、310S（0Cr25Ni20）、904L（00Cr20Ni25Mo4.5Gu）316Ti、317L、317H、304H、（SUS304、321、316、310S等）。雙相不銹鋼（2205、2507、2520） 。蒙乃爾系列合金：Monel400 MonelK-500 MonelR-405 400A。哈氏合金 HasbloyB HasbloyB-2 HasbloyC HasbloyC-276 HasbloyC-2000 HasbloyG HasbloyG30 HasbloyX等。因科洛伊合金系列：Incoloy800（H/HT） Incoloy925(901/903/926) Incoloy825（801） Incoloy25-6M（A-286）等。英科乃爾Inconel600(625/625LCF/601/617/690/686) Inconel718(718SPF/706/725/751/783) InconelX-750 等。NS系列耐腐蝕合金：NS111 NS112 NS113 NS143 NS312 NS313 NS321 NS322 NS333 NS334 NS336 NS315等。GH高溫合金系列：GH1140 GH2132 GH3030 GH3128 GH3039 GH4145 GH4169等。特殊不銹鋼 904L F44 2507 2205 254SMo XM-19 S21800 20-Mo6 F55 17-7PH 17-4PH A4 Alloy20 Alloy30 Nitronic50 Nitronic60 Nitronic80a 等。精密合金因瓦合金 Invar36/4J36 4J32 4J29 1J50 1J79 3J09 3J40 4J28 6J20 6J22。
1.金屬疲勞破壞的特征及其原因
疲勞斷裂時沒有明顯的宏觀塑性變形，斷裂會突然發(fā)生，引起疲勞斷裂的應(yīng)力很低，常
常低于材料的屈服點，疲勞斷口由兩部分組成，疲勞裂紋的產(chǎn)生及擴展區(qū)（光亮區(qū)）和最后
斷裂區(qū)（粗糙區(qū)），見圖1-14斷口示意圖。產(chǎn)生疲勞的原因，是由于材料表面或內(nèi)部的缺陷
(如夾雜、刀痕等），在循環(huán)應(yīng)力的反復(fù)作用下產(chǎn)生了微裂紋，并隨著應(yīng)力循環(huán)周次的增加，
裂紋不斷擴展，使零件實際承受載荷的面積不斷減少，直至減少到不能承受外加載荷的作用
時，零件即發(fā)生突然斷裂。
2.疲勞極限及其測定
材料的疲勞極限通常是在旋轉(zhuǎn)彎曲疲勞試驗機上測定的，疲勞試驗證明在交變載荷作用
下，材料承受的交變應(yīng)力值c和斷裂前的循環(huán)次數(shù)N之間的關(guān)系可用如圖卜1 5所示的疲勞
曲線圖表示。從圖中可以看出，應(yīng)力值〃越低時，斷裂前的循環(huán)次數(shù)N越多。當應(yīng)力低于
某一值后，曲線與橫坐標平行，這表示當應(yīng)力值低于此值時，材料可經(jīng)受無數(shù)次應(yīng)力循環(huán)而
不斷裂。這樣試樣不發(fā)生疲勞斷裂的最大循環(huán)應(yīng)力稱為材料的疲勞極限，用~表示，當對
稱循環(huán)時，r=一1，疲勞極限用^!表示，單位是N/mm 2(MPa)。
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Inconel690合金為低層錯能的面心立方（FCC）金屬，生產(chǎn)制造過程容易產(chǎn)生特定取向和織構(gòu)組織，這些組織對其耐應(yīng)力腐蝕性能有重要影響。已有研究表明，通過提高低重合點陣晶界的比例可以顯著提高690合金的抗晶間腐蝕能力。近來出現(xiàn)的晶界工程概念就是利用提高特征晶界比例來改善合金性能。背散射電子衍射分析技術(shù)，簡稱EBSD，是快速準確的晶體取向測量的相鑒定的強有力的分析工具。EBSD方法已被廣泛應(yīng)用到690合金組織與應(yīng)力腐蝕行為的研究中，可以準確地表征690合金的組織變化與應(yīng)力腐蝕的關(guān)系。然而國內(nèi)外關(guān)于690合金不同冷軋變形量形成的微觀組織與高溫高壓應(yīng)力腐蝕性能關(guān)系的研究較少。
研究人員利用裝備在LEO-1450型掃描電鏡上的EBSD探頭和丹麥HKL公司的Channel5軟件包對不同道次軋制的690合金樣品進行微觀組織研究，分析軋制變形量對690合金微觀組織的影響。利用高溫高壓慢應(yīng)變拉伸試驗研究不同軋制工藝690合金的應(yīng)力腐蝕性能，探討不同軋制工藝對690合金應(yīng)力腐蝕行為的影響。
試驗材料為壁厚1.09mm，外徑19.05mm的690合金管材。試驗用690合金管材軋制工藝分別為大變形量的二道次軋制和小變形量的三道次冷軋。樣品軋制后在1100℃ 固溶處理5min，然后在715℃保溫，特殊熱處理10h，最后水冷。
截取部分690合金管鑲樣，制作金相樣品，觀察顯微組織。沿直徑方向截取一段690合金管作為EBSD分析試樣。
慢應(yīng)變速率拉伸實驗設(shè)備為高溫高壓慢應(yīng)變速率腐蝕試驗機。試樣為片狀拉伸試樣，標距部分長11.38mm。試驗溶液為純水，溫度設(shè)為310℃，壓力為8MPa，應(yīng)變速率1×10-6s-1，試驗過程保證溶液中的含氧量小于0.2mg/kg。
采用背散射電子衍射分析技術(shù)（EBSD）和慢應(yīng)變速率拉伸實驗方法研究不同軋制道次的Inconel690合金微觀組織和應(yīng)力腐蝕開裂（SCC）行為。結(jié)果表明，三道次軋制的690合金樣品的晶粒更大，低重合點陣晶界所占比例更高，織構(gòu)程度更弱。三道次軋制的690合金在高溫高壓純水中的慢應(yīng)變速率拉伸試驗表現(xiàn)出更好的耐應(yīng)力腐蝕性能。三道次軋制的690合金可以形成更加均勻的組織，提高低重合點陣晶界所占比例，增加其抗應(yīng)力腐蝕能力。
